На главную

Статья по теме: Коэффициент теплопередачи

Предметная область: полимеры, синтетические волокна, каучук, резина

Скачать полный текст

Чаще всего в качестве вулканизационной среды применяют насыщенный водяной пар (с избыточным давлением от 2 до 5 am), так как он имеет ряд преимуществ, которые сводятся к следующему: а) пар обеспечивает высокий коэффициент теплопередачи и быстрое нагревание изделия; б) насыщенный водяной пар не оказывает вредного влияния на каучук; в) температура насыщенного водяного пара легко регулируется путем изменения его давления. Перегретый водяной пар в качестве вулканизационной среды применяют значительно реже, чем насыщенный водяной пар*. Перегретый пар используют в тех случаях, когда требуется обеспечить возможно меньшее образование водного конденсата, что бывает иногда необходимо вследствие вредного влияния конденсата на качество вулканизуемых изделий, например при вулканизации резиновой лакированной обуви.[4, С.335]

Продувка котла, которая производится в процессе вулканизации резиновой обуви, способствует выравниванию температуры в котле. Иногда для вулканизации резиновой обуви применяются котлы, имеющие подогреватель для воздуха и вентилятор, расположенные вне котла. Вентилятор обеспечивает циркуляцию воздуха в замкнутой системе, включающей котел и подогреватель, что обеспечивает выравнивание температуры в котле, а также повышает коэффициент теплопередачи при нагревании резиновой обуви. Все это приводит к сокращению продолжительности вулканизации и к повышению производительности вулканизационного оборудования.[4, С.614]

Процесс полимеризации изопрена проводят непрерывным способом в батарее из 4—6 аппаратов. Температуру полимеризации увеличивают по» ходу процесса с целью достижения конверсии изопрена 85—90%. В качестве полимеризаторов используются аппараты с мешалками, снабженными лопастями и скребками, обеспечивающими интенсивное равномерное перемешивание во всем объеме полимеризатора и непрерывную очистку поверхности теплообмена. Скребковые мешалки позволяют повысить коэффициент теплопередачи в 2—3 раза по сравнению с рамными и турбинными мешалками и предотвратить зарастание поверхности теплообмена полимером.[1, С.221]

Полимерные порошки проводят тепло гораздо хуже, чем гомогенные системы, поскольку коэффициент теплопроводности большинства газов значительно ниже, чем у полимеров [&Еозд = = 0,026 Дж/(м-с-К); /гпэнп = 0,182 Дж/(м • с • К.) 1 . Площадь контакта между твердыми частицами мала. Тепло передается несколькими способами: через твердые частицы, через контактные поверхности между твердыми частицами, через газовые прослойки в местах контакта, через газовую фазу, радиацией между твердыми поверхностями и радиацией между соседними порами. Ясно, что уплотнение будет влиять на большинство этих способов теплопередачи, поэтому не удивительно, что эффективный коэффициент теплопередачи чувствителен к уплотнению. Яги и Куний [21 ] по экспериментальным данным построили математическую модель теплопроводности слоя частиц, которая в случае неспекшихся частиц и низких температур упрощается до следующего уравнения:[2, С.123]

Другая особенность процесса полимеризации этилена связана с изменением фазового состояния смеси этилен —полиэтилен, В зависимости от температуры, давления и концентрации полиэтилена эта смесь в реакторе может быть гомогенной или расслаиваться на две фазы (см. гл. 3). Одна из них представляет собой раствор полиэтилена в этилене с малой вязкостью, другая — раствор этилена в расплавленном полиэтилене с высокой вязкостью. Для достижения оптимальных скоростей полимеризации реакцию следует проводить в гомогенных условиях. Кроме того, наличие высоковязкой фазы в реакторе может вызвать налипание ее на стенки реактора с образованием сплошной пленки, толщина которой тем больше, чем ниже скорость движения реакционной массы. Пленка затрудняет отвод теплоты. На рис. 2.8 показано, что образование пленки толщиной 1 мм снижает коэффициент теплопередачи в промышленном реакторе трубчатого типа более чем вдвое [12].[5, С.23]

Коэффициент теплопередачи задавали в виде ступенчатой функции координаты по длине каждой из зон реактора. Расчет плотности и удельной теплоемкости проводили по литературным данным.[5, С.100]

Так же, как и для предыдущих стадий, определяют коэффициент теплопередачи Кс и поверхность теплообмена Fc.[10, С.313]

При этом предполагается, что охлаждается только цилиндр корпуса. Коэффициент теплопередачи системы складывается из коэффициента теплоотдачи охлаждающей воды к корпусу, коэффициента теплопроводности стенки корпуса и коэффициента теплоотдачи от перерабатываемого материала к стенке цилиндра. Последний можно определи^ только эмпирически, так что и коэффициент теплопередачи всей системы может быть определен только экспериментальным путем. Величина К зависит от вязкости перемешиваемого материала, егс смачиваемости, частоты вращения шнека, толщины пленочного елся материала, прилипающего к поверхности стенки корпуса и периода времени обновления этого слоя [152]. Поскольку три последних фактора зависят в основном от геометрических параметров шнека, достигаемое значение К даже в одинаковых технологических процессах может быть различным в зависимости от конструкции рабочих органов пластикатора. В качестве примера можно указать, что значение К для шнекового пластикатора ZSK при водяном охлаждении материального цилиндра в зависимости от режима работы и свойств материала находится в пределах от 465 до 1160 Вт/См2-К).[13, С.212]

Существующие в отечественной практике смесители имеют комплексный коэффициент теплопередачи порядка 200 — 250 Вт/(м2К) [35]. В литературе приводятся данные о том, что он может быть повышен до 600 — 750 Вт/(м2-К) [2]. При этом тем-пература смесей может быть значительно (на 20 — 30°) снижена, а процесс смешения существенно интенсифицирован. В процессе непрерывного смешения при развитой поверхности теплообмена, значении &т = 400 — 500 Вт/(м2-К) и расходе охлаждающей воды 50 — 70м3/ч[11, С.142]

При расчете конструктивных и технологических параметров ОК определяющее значение имеет коэффициент теплопередачи Кк. Коэф-фициент теплоотдачи со стороны охлаждающей жидкости в межтрубном пространстве осх определяют из уравнения [134][13, С.76]

Процесс полимеризации ВХ изотермический, при котором большую роль играет отвод тепла. Основным параметром, определяющим скорость отвода тепла, является коэффициент теплопередачи, на который влияют коэффициент теплоотдачи от реакционной массы к стенке реактора и от стенки к охлаждающей жидкости в рубашке реактора, термическое сопротивление стенки реактора, суммарное термическое сопротивление загрязнений на стенке корпуса реактора.[13, С.70]

... отрезано, скачайте архив с полным текстом ! Полный текст статьи здесь



ТЕОРЕТИЧЕСКАЯ МЕХАНИКА СТУДЕНТАМ!!!
Задачи по теоретической механике из сборника курсовых работ под редакцией А.А. Яблонского, Кепе, Диевского. Быстро, качественно, все виды оплат, СМС-оплата.
А также: Готовые решения задач по теормеху из методичек Тарга С.М. 1988 и 1989 г. и задачника Мещерского. Решение любых задач по термеху на заказ.
Если Вам нужны решения задач по Физике из методички Чертова А.Г. для заочников, а также решебнки: Прокофьева, Чертова, Воробьёва и Волькинштейна. Решение любых задач по физике и гидравлике на сайте fiziks.ru
Что самое приятное на любом из этих сайтов Вы можете заказать решение задач по другим предметам: химия, высшая математика, строймех, сопромат, электротехника, материаловедение, ТКМ и другие.

СПИСОК ЛИТЕРАТУРЫ

1. Гармонов И.В. Синтетический каучук, 1976, 753 с.
2. Тадмор З.N. Теоретические основы переработки полимеров, 1984, 632 с.
3. Кирпичников П.А. Химия и технология мономеров для синтетических каучуков, 1981, 264 с.
4. Белозеров Н.В. Технология резины, 1967, 660 с.
5. Поляков А.В. Полиэтилен высокого давления, 1988, 201 с.
6. Сангалов Ю.А. Полимеры и сополимеры изобутилена, 2001, 384 с.
7. Андрианов К.А. Технология элементоорганических мономеров и полимеров, 1973, 400 с.
8. Барштейн Р.С. Пластификаторы для полимеров, 1982, 197 с.
9. Бекин Н.Г. Оборудование и основы проектирования заводов резиновой промышленности, 1985, 505 с.
10. Брацыхин Е.А. Технология пластических масс Изд.3, 1982, 325 с.
11. Вострокнутов Е.Г. Переработка каучуков и резиновых смесей, 1980, 281 с.
12. Сангалов Ю.А. Полимеры и сополимеры бутилена, Фундаментальные проблемы и прикладные аспекты, 2001, 384 с.
13. Ульянов В.М. Поливинилхлорид, 1992, 281 с.
14. Торнер Р.В. Теоретические основы переработки полимеров, 1977, 464 с.
15. Шеин В.С. Основные процессы резинового производства, 1988, 160 с.
16. Клаин Г.N. Аналитическая химия полимеров том 2, 1965, 472 с.
17. Каргин В.А. Энциклопедия полимеров том 1, 1972, 612 с.
18. Бажант В.N. Силивоны, 1950, 710 с.
19. Каргин В.А. Энциклопедия полимеров Том 1, 1974, 609 с.
20. Фишер Э.N. Экструзия пластических масс, 1970, 288 с.

На главную