На главную

Статья по теме: Разрушающего напряжения

Предметная область: полимеры, синтетические волокна, каучук, резина

Скачать полный текст

Прирост разрушающего напряжения по сравнению со значением, полученным при квазиравновесной деформации, обусловлен противодействием межмолекулярных связей. Эти связи рвутся вследствие флуктуации тепловой энергии тем чаще, чем выше температура и меньше энергия или число межмолекулярных связей [8, с. 145; 140, с. 953; 292, с. 53]. Чем больше скорость деформации материала в месте роста области разрыва, тем меньшее число межмолекулярных связей будет разорвано тепловым движением и тем больше будет противодействие материала разрыву. Целесообразно установить зависимость между приростом разрушающего напряжения при конечной скорости деформации по сравнению со значением, полученным при квазиравновесном способе деформации (ам = ар — стх), и скоростью деформации материала в месте роста области разрыва. Естественно, что чем больше скорость деформации материала в месте роста области разрыва, тем больше скорость распространения разрыва. Интересно было также проследить за изменением значения стм с изменением скорости распространения разрыва при сохранении структуры полимера неизменной.[21, С.182]

На основе предыдущих соображений была рассчитана реакция двух цепей, находящихся в различных конформационных состояниях, на осевые напряжения (рис. 5.10). Выпрямленные цепные сегменты (L = L0) растягивают эластично вплоть до разрушающего напряжения, чувствительного ко времени. Расчет был выполнен для цепи ПА-6 при значении модуля упругости, равном 200 ГПа. Как видно из табл. 5.3, все еще остается открытым вопрос относительно справедливости оценки данной величины. Долговечности рассчитывались с помощью выражения (5.57) для сегмента, содержащего 12 связей с небольшой прочностью (?/о=188 кДж/моль). Частично вытянутая цепь[1, С.153]

Распределение осевых напряжений вдоль цепи характеризуется двумя свободными от напряжений концами цепи, двумя пограничными участками длиной L/y, где скорость роста напряжения определяется величиной y/L, и центральным сегментом цепи, к которому приложено максимальное напряжение, определяемое выражением (5.37). Непрерывное деформирование сегмента цепи вследствие взаимодействия с (периодическими) потенциалами решетки с учетом граничных условий ограничено участком конечной длины, поскольку наибольшее смещение и не может выйти за пределы области действия межмолекулярного потенциала (~0,1 нм). Для значений разрушающего напряжения 20 ГПа, которые должны получаться при таких условиях, значение постоянной y/L будет больше 0,01 нм, а средний модуль цепи при таких нагрузках должен соответствовать модулю полностью распрямленной цепи. Поскольку[1, С.142]

Методика работы. Из деформированных образцов вырезают скальпелем пластинки размером (2,5X10) -Ю-3 м вдоль, перпендикулярно и под углом 45° к направлению деформации. Закрепляют образцы на предметном стекле в строго фиксированном положении и подвергают травлению в плазме безэлектродного высокочастотного газового разряда. На подготовленную поверхность напыляют углеродную реплику (направление напыления строго фиксировано и одинаково для всех образцов). Обработанную соответствующим образом углеродную реплику просматривают в электронном микроскопе сначала'при малых увеличениях, а после нахождения характерных участков при больших увеличениях. Изображение фиксируют на фотопластинки и с них изготавливают микрофотографии. Параллельно с этим из деформированных образцов вырубают лопатки (по ГОСТ 16337—70) в направлении деформации и перпендикулярно ему. Лопатки испытываются на растяжение. Рассчитывают значения разрушающего напряжения при растяжении и относительного удлинения при разрыве (см. работу 43).[3, С.120]

Рис. 14.7. Зависимость разрушающего напряжения при изгибе (при 20 °С) литьевых стержней, изготовленных методом холодного отверждения, от продолжительности отверждения и содержания смолы в формовочной массе:[4, С.222]

Седлис и Лельчук [315] предложили формулы для расчета значения разрушающего напряжения при растяжении и относительного удлинения при разрыве в зависимости от количества вводимого в полимер пластификатора и его эффективности. Результаты исследования показали, что разрушающее напряжение уменьшается по мере возрастания эффективности пластифицирующего действия пластификатора. При этом следует отметить, что разрушающее напряжение определяется при постоянной температуре, т. е. испытание проводится при температуре, отличающейся от температуры стеклования материала, и чем разность между температурой стеклования пластифицированного полимера и температурой испытания больше, т. е. чем больше эффективность действия пластификатора, тем меньше разрушающее 'напряжение, определяемое по ГОСТ.[10, С.175]

Рис. V. 19. Зависимость разрушающего напряжения при растяжении (Г„ и предела вынужденной эластичности <та аморфного полимера от температуры Т.[2, С.159]

Разрушающее напряжение при растяжении, изгибе и срезе у ПЭНД достигает соответственно 45, 38 и 36 МПа. Изменение разрушающего напряжения при растяжении и относительного удлинения при разрыве от температуры для трех типов полимеров показано на рис. 1.11. Эти характеристики определялись для ПЭНД и СЭП на образцах толщиной 1 мм при скорости растяжения зажимов 100 мм/мин, а для ПЭВД — на образцах толщиной 2 мм и скорости растяжения зажимов 500 мм/мин.[6, С.31]

К недостаткам рассмотренных выше методов определения механических свойств следует отнести то, что они не раскрывают, как меняются механические показатели полимеров под действием длительной нагрузки. При продолжительном действии механической нагрузки деталь выдерживает гораздо меньшее напряжение, чем то, которое соответствует ее кратковременной прочности. Величина разрушающего напряжения тем меньше, чем дольше оно действует на деталь. Поэтому для правильного расчета деталей и определения их сроков службы требуются испытания на прочность при длительной нагрузке.[5, С.103]

Рис. 1.11. Зависимость разрушающего напряжения при расгяжеини dp (----------)[6, С.33]

Сужение ММР для образцов с близкими значениями ПТР сопровождается некоторым увеличением разрушающего напряжения, относительного удлинения и ударной вязкости. Стойкость к растрескиванию ПЭ,[6, С.69]

... отрезано, скачайте архив с полным текстом ! Полный текст статьи здесь



ТЕОРЕТИЧЕСКАЯ МЕХАНИКА СТУДЕНТАМ!!!
Задачи по теоретической механике из сборника курсовых работ под редакцией А.А. Яблонского, Кепе, Диевского. Быстро, качественно, все виды оплат, СМС-оплата.
А также: Готовые решения задач по теормеху из методичек Тарга С.М. 1988 и 1989 г. и задачника Мещерского. Решение любых задач по термеху на заказ.
Если Вам нужны решения задач по Физике из методички Чертова А.Г. для заочников, а также решебнки: Прокофьева, Чертова, Воробьёва и Волькинштейна. Решение любых задач по физике и гидравлике на сайте fiziks.ru
Что самое приятное на любом из этих сайтов Вы можете заказать решение задач по другим предметам: химия, высшая математика, строймех, сопромат, электротехника, материаловедение, ТКМ и другие.

СПИСОК ЛИТЕРАТУРЫ

1. Кауш Г.N. Разрушение полимеров, 1981, 440 с.
2. Кабанов В.А. Практикум по высокомолекулярным соединениям, 1985, 224 с.
3. Кузнецов Е.В. Практикум по химии и физике полимеров, 1977, 256 с.
4. Кноп А.N. Фенольные смолы и материалы на их основе, 1983, 280 с.
5. Амброж И.N. Полипропилен, 1967, 317 с.
6. Архипова З.В. Полиэтилен низкого давления, 1980, 240 с.
7. Тугов И.И. Химия и физика полимеров, 1989, 433 с.
8. Сагалаев Г.В. Справочник по технологии изделий из пластмасс, 2000, 425 с.
9. Смирнов О.В. Поликарбонаты, 1975, 288 с.
10. Барштейн Р.С. Пластификаторы для полимеров, 1982, 197 с.
11. Брацыхин Е.А. Технология пластических масс Изд.3, 1982, 325 с.
12. Донцов А.А. Хлорированные полимеры, 1979, 232 с.
13. Чернин И.З. Эпоксидные полимеры и композиции, 1982, 231 с.
14. Ульянов В.М. Поливинилхлорид, 1992, 281 с.
15. Пашин Ю.А. Фторопласты, 1978, 233 с.
16. Шварц А.Г. Совмещение каучуков с пластиками и синтетическими смолами, 1972, 224 с.
17. Барамбойм Н.К. Механохимия высокомолекулярных соединений Издание третье, 1978, 384 с.
18. Бартенев Г.М. Прочность и разрушение высокоэластических материалов, 1964, 388 с.
19. Бокшицкий М.Н. Длительная прочность полимеров, 1978, 312 с.
20. Воробьёва Г.Я. Химическая стойкость полимерных материалов, 1981, 296 с.
21. Гуль В.Е. Структура и прочность полимеров Издание третье, 1978, 328 с.
22. Донцов А.А. Процессы структурирования эластомеров, 1978, 288 с.
23. Катаев В.М. Справочник по пластическим массам Том 1 Изд.2, 1975, 448 с.
24. Крыжановский В.К. Технические свойства полимерных материалов, 2003, 240 с.
25. Липатов Ю.С. Физическая химия наполненных полимеров, 1977, 303 с.
26. Малкин А.Я. Методы измерения механических свойств полимеров, 1978, 336 с.
27. Манушин В.И. Целлюлоза, сложные эфиры целлюлозы и пластические массы на их основе, 2002, 107 с.
28. Берлин А.А. Основы адгезии полимеров, 1974, 408 с.
29. Торнер Р.В. Теоретические основы переработки полимеров, 1977, 464 с.
30. Аскадский А.А. Химическое строение и физические свойства полимеров, 1983, 248 с.
31. Виноградов Г.В. Реология полимеров, 1977, 440 с.
32. Михайлов Н.В. Основы физики и химии полимеров, 1977, 248 с.
33. Кабанов В.А. Энциклопедия полимеров Том 3, 1977, 576 с.
34. Каргин В.А. Энциклопедия полимеров том 1, 1972, 612 с.
35. Кулезнёв В.Н. Основы физики и химии полимеров, 1977, 248 с.
36. Каргин В.А. Энциклопедия полимеров Том 1, 1974, 609 с.
37. Каргин В.А. Энциклопедия полимеров Том 3, 1977, 575 с.
38. Коршак В.В. Химия и технология синтетических высокомолекулярных соединений Том 9, 1967, 946 с.
39. Соколов А.Д. Литье реактопластов, 1975, 87 с.

На главную