Статья по теме: Распределения деформаций

Предметная область: полимеры, синтетические волокна, каучук, резина

Скачать полный текст

Следующий анализ также предполагает однородное распределение деформаций в аморфных областях микрофибрилл. Учет неоднородного распределения деформаций еа,- вновь вызвал бы сужение распределения N0(Li/L0). Непосредственно из выражений (5.57) и (7.1) получим ожидаемую величину числа разорванных цепей или образованных свободных радикалов:[1, С.194]

Третий вариант объяснения данных, полученных при ступенчатых деформационных испытаниях, предложили Крист и Петерлин [9]. Они предположили для любого из упомянутых выше экспериментов существование неравномерного распределения деформаций вследствие различия длин нескольких тысяч одновременно напряженных волокон. Эффект неравных длин волокон, несомненно, расширяет имеющиеся распределения относительных длин цепей. Но преждевременные разрушения отдельных волокон и образование поверхностей их разрушения нельзя объяснить числом образовавшихся свободных радикалов. Чтобы в дальнейшем выяснить этот вопрос, Хассель и Деври исследовали свободные радикалы, образованные при деформировании ленты материала найлон-66 с высокоориентированными волокнами [10]. Они получили аналогичные гистограммы, которые оказались даже более широкими по сравнению с пучками волокна найлона-66. На микрофотографии поверхности разрушения ленточного материала, полученной с помощью сканирующего электронного микроскопа, показано, что в ленте, как и в нити, дефекты образуются по всему объему напряженного образца (рис. 7.8 и 7.9). Полученная поверхность разрушения проходит вдоль направления наименьшего сопротивления через ранее образовавшиеся дефектные зоны. Лишь при приближении к значению разрушающей деформации становится заметным различие между деформированием одиночного волокна и пучка волокон. Статистическое объяснение данного факта приведено в гл. 3.[1, С.196]

Функция распределения деформаций и реологические характеристики[2, С.375]

Рис. 7.18. Функции распределения деформаций для вынужденного течения в смесителе из параллельных пластин (/) и для ньютоновского ламинарного течения в круглой трубе (2).[2, С.209]

Рис. 11.6. Функция распределения деформаций О (у) для степенной жидкости при куэттовском течении в зазоре между коаксиальными цилиндрами для случая, показанного на рис. 11.5, i. Значение п:[2, С.377]

Рис. 11.28. Зависимость распределения деформаций в расплаве полимера от частоты вращения червяка [диаметр червяка 152,4 мм; L/D = 20,1; объемный расход (постоянный) 200 кг/ч; червяк прямоугольного сечения с постоянной глубиной канала h = 15,24 мм]:[2, С.412]

На рис. 11.6 показаны функции распределения деформаций при различных значениях «для частного случая, приведенного на рис. 11.5, а. Звездочками отмечены средние значения деформации у. Видно, что даже в случае ньютоновской жидкости 56 % материала подвергается деформации, которая меньше среднего значения Y-При этом ширина функции распределения деформаций составляет 200—450 единиц сдвига. Важно отметить, что 56 % значений деформации, лежащие ниже среднего уровня, охватывают более узкий интервал деформаций (около 100 единиц сдвига), чем оставшиеся 44 % (около 150 единиц сдвига). С уменьшением п эта неоднород-[2, С.377]

Рис. 7.16. Интегральная функция распределения деформаций в трехцилиндровом смесителе при Р = 1 и те = -— 0,95. Сплошная линия соответствует х =- 0,1 (Y — -- 39,37) или х — 0,9 (\> -- 40,38); пунктирная линия — х ---. 0,5 (\ -: 40); штрпхпунктирная — х ----- 0,3 (\ ^ 39,77) или у ^'0,7 (-у ::- 40,18).[2, С.207]

Рассмотрим теперь важный фактор смешения — функцию распределения деформаций (ФРД). Даже при самых выгодных начальных условиях широкая ФРД обязательно приведет к плохому сме-[2, С.375]

Лидером и Тадмором [12] описан другой подход к оценке распределения деформаций, основанный на определении изменений во времени положения частиц жидкости в канале, разделенном на мелкие участки. Этот метод пригоден также для анализа пластицирующего экструдера. Результаты таких расчетов приведены на рис. 11.28. При больших скоростях вращения червяка происходит быстрое плавление полимера, и распределение деформаций оказывается подобным тому, какое наблюдается в экструзионном насосе. Увеличение скорости вращения червяка при постоянном объемном расходе приводит к увеличению противодавления. При этом происходит заметный сдвиг функции распределения деформаций в область более высоких значений деформации. И снова мы видим, что распределение деформаций в червячном экструдере довольно узкое. Следовательно, среднее значение деформации у [46] * может служить критерием смесительного воздействия. Средняя деформация пропорциональна величинам IIН, Qp/Qj и 0. Рис. 11.29 иллюстрирует зависимость у от угла винтовой нарезки червяка при различных значениях Qp/Qd- Пропорциональность средней деформации величине IIH установлена экспериментально, как было показано нами ранее при рассмотрении ФРД для случая течения между параллельными пластинами. Точно так же экспериментально было установлено, что средняя деформация возрастает при увеличении противодавления. Аналогичным образом установлены предельные значения угла нарезки червяка,[2, С.413]

Аналогично тому, как это показано для функции РВП, можно рассчитать функцию распределения деформаций. Для чисто вынужденного течения, когда минимум деформации соответствует ? = 2/3, распределение деформаций определяется уравнением (11.10-20). При этом величина ? однозначно связана с v выражением (11.10-26). Однако для более общего случая доля объемного расхода между ? = 2/8 и | не равна той доле объемного расхода, которая характеризуется суммарной деформацией, меньшей или равной у, как видно из рис. 11.27.[2, С.412]

... отрезано, скачайте архив с полным текстом ! Полный текст статьи здесь